Alfvén eigenmodes driven by energetic particles are routinely observed in tokamak plasmas. These modes consist of poloidal harmonics of shear Alfvén waves coupled by inhomogeneity in the magnetic field. Further coupling is introduced by 3D inhomogeneities in the ion density during the assimilation of injected pellets. This additional coupling modifies the Alfvén continuum and discrete eigenmode spectrum. The frequencies of Alfvén eigenmodes drop dramatically when a pellet is injected in JET. From these observations, information about the changes in the ion density caused by a pellet can be inferred. To use Alfvén eigenmodes for MHD spectroscopy of pellet injected plasmas, the 3D MHD codes Stellgap and AE3D were generalised to incorporate 3D density profiles. A model for the expansion of the ionised pellet plasmoid along a magnetic field line was derived from the fluid equations. Thereby, the time evolution of the Alfvén eigenfrequency is reproduced. By comparing the numerical frequency drop of a toroidal Alfvén eigenmode (TAE) to experimental observations, the initial ion density of a cigar-shaped ablation region of length 4cm is estimated to be n * = 6.8×10 22 m −3 at the TAE location (r/a ≈ 0.75). The frequency sweeping of an Alfvén eigenmode ends when the ion density homogenises poloidally. Modelling suggests that the time for poloidal homogenisation of the ion density at the TAE position is τ h = 18 ± 4 ms for inboard pellet injection, and τ h = 26 ± 2 ms for outboard pellet injection. By reproducing the frequency evolution of the elliptical Alfvén eigenmode (EAE), the initial ion density at the EAE location (r/a ≈ 0.9) can be estimated to be n * = 4.8 × 10 22 m −3. Poloidal homogenisation of the ion density takes 2.7 times longer at the EAE location than at the TAE location for both inboard and outboard pellet injection. MHD spectroscopy, Alfvén eigenmodes, pellet injection ‡ See the author list of "Overview of the JET preparation for Deuterium-Tritium Operation" by E.

Operation of an electric drive with damages in power electric circuit of the motor stator results in asymmetry of the motor phase current charge, increase of heating losses in certain phases, occurrence of variable components of electromagnetic torque and consumed power. An electric motor stator winding consists of a number of stator bars and overhang connections. Due to the complicated winding structure and the steel core, the attenuation and distortion of a pulse transmitted through the winding are complicated, and frequency-dependent. A low voltage impulse method and digital analysis techniques to determine the frequency characteristics of the winding are described. The frequency characteristics of electric motor stator windings are discussed in some detail. The analysis presented in this chapter could be applied to other rotating machines such as low voltage motors. An experiment of damping of electric motor wilding was conducted. Changes in frequency characteristics after the cycle are shown. In this article an analysis of the frequency characteristics of low-voltage electric machines with mush-wound windings, taking into account the processes of successive destruction of the insulation structure by the influence of heat-wet cycles. It is shown that the frequency characteristics can be generalized by the parameter of the state of isolation in the conditions of periodic monitoring of the quality of insulation during regulatory audits. It is proved that the frequency characteristics taken in idle and short-circuit modes have diagnostic features of the level of insulation destruction during humidification, which consist of shifting the characteristics of extremes into the region of lower frequencies, as well as reducing the area under the curve between the minimum and maximum extrema of the characteristic.

В статье на основе оценки характеристик некоторых ветрозон Украины [1] и применяемой при проектировании скорости ветра за рубежом проведено сравнение основных параметров ветрогенераторов. Для этого по определенному алгоритму [4-9] был рассчитан ряд синхронных генераторов мощностью от 600 до 3600 кВт с ориентиром на мощности машин, выпускаемых «Заводом крупных электрических машин» (г. Каховка), но за базовую конструкцию при расчетах принят генератор, представленный в [2]. Особенностью конструкции этого генератора – отсутствие ярма статора (корпуса). Корпусом генератора является пакет статора с обмоткой, поэтому он представляет собой модуль головки ветроустановки, это позволяет уменьшить его массу и габариты. До настоящего времени наиболее широко применились асинхронные генераторы с мультипликаторами для повышения частоты вращения, учитывая, что частота вращения ветроколеса уменьшается с повышением мощности ветроустановки и составляет всего несколько оборотов в минуту. С увеличением частоты вращения уменьшается электромагнитный момент, объем и масса генератора, но увеличиваются соответствующие параметры мультипликатора. В последние годы наметилась тенденция применения безредукторних синхронных генераторов с возбуждением от постоянных магнитов, что позволяет упростить конструкцию агрегата, повысить надежность установки, исключить необходимость обслуживания редуктора (мультипликатора) и потери на возбуждение. В связи с этим, в работе проведено сравнение указанных вариантов выполнения агрегатной части ветроустановок по электромагнитным параметрам, массе и габаритам. Изменение геометрических соотношений генератора определяет его электромагнитные параметры, поэтому отмечены оптимальные отношения диаметров корпуса и ротора, ширины паза и зубца, определена зависимость геометрии зубцовой зоны и мощности от принятого числа пазов на полюс и фазу (q); обоснована возможность применения «меандровой» обмотки в связи с малым расчетным значением числа витков в секции. Такая обмотка позволяет упростить технологию её изготовления, возможность увеличения коэффициента заполнения паза и мощности при решении технологических вопросов изготовления. Библ. 9, рис. 3.

1 Институт возобновляемой энергетики НАН Украины, 02094, г. Киев, ул. Гната Хоткевича, 20А, 2 Национальный технический университет Украины «Киевский политехнический институт имени Игоря Сикорского», 03059, г. Киев, пр. Победы, 37 В статье показана целесообразность использования серийных асинхронных двигателей при создании синхронных генераторов с возбуждением от постоянных магнитов. По результатам расчетов даны рекомендации по выбору асинхронных двигателей и соответствующих мультипликаторов при изготовлении синхронных генераторов с возбуждением от высокоэнергетических редкоземельных постоянных магнитов неодим -железо -бор (NdFeB). Применение мультипликатора позволяет повысить частоту вращения генератора, уменьшить его габариты, массу, однако это вызывает увеличение общей массы установки за счет применения мультипликатора. Серийные изделия отличаются оптимальными геометрическими соотношениями, минимизированы по массе, отличаются качеством изготовления, и, следовательно, -надежностью. В работе предложена оригинальная конструкция бескорпусного, безредукторного синхронного магнитоэлектрического генератора для ветроустановок и приведены некоторые результаты расчетов ряда генераторов на базе этой конструкции мощностью от 20 кВт до 2 МВт, а также дана оценка характера изменения геометрических размеров зубцовой зоны статоров в этих генераторах, которая позволяет оценить технологичность их изготовления. Для снижения массогабаритных показателей был предложен, разработан, изготовлен и испытан бескорпусной безредукторный синхронный генератор с возбуждением от постоянных магнитов мощностью 20 кВт. Также в работе представлены некоторые результаты расчетов редукторной и безредукторной компоновки ветроустановки для их последующей оценки, учитывая габариты и массу активных материалов, в том числе редкоземельных постоянных магнитов, цена которых является наибольшей. Библ. 9, табл. 2, рис. 3. Ключевые слова: асинхронные двигатели; синхронные генераторы; мультипликаторы; бескорпусной; постоянные магниты; ветроустановка. The article points out the expediency of usage the asynchronous motor for re-design them into synchronous generator with permanent magnet excitation. According to the calculation results there are given some recommendations in questions such as choice of the asynchronous motor and its corresponding speed multiplier for manufacturing synchronous generator with excitation of high-energy rare-earth permanent magnets neodymiumironboron (NdFeB). Application of speed multiplier allow to increase rotation speed of generator, decrease its dimensions and mass, but it causes increasing the general mass of set due to installation of speed multiplier. Serial industrial products have optimal geometrical ratios, minimized by weight, have high quality of manufacturing and, consequentlyare reliable. An original design of caseless gearless synchronous permanent magnet generator for wind turbine is presented and a number of calculations in a range of power since 20 kW till 2 MW is provided. An evaluation of geometric changes in...

У вітроенергетиці широке застосування отримали генератори різноманітних конструкцій: постійного струму, асинхронні, синхронні з електромагнітним збудженням. Останнім часом набуває розповсюдження застосування синхронних генераторів зі збудженням від постійних магнітів, зокрема генераторів мегаватної потужності. Застосування постійних магнітів в системі збудження генераторів дає змогу виключити втрати на збудження та ковзкі контакти, спростити конструкцію, підвищити ККД та надійність генераторів. Проте в таких генераторах, на відміну від синхронних з електромагнітним збудженням, відсутня можливість регулювання вихідних параметрів генератора за рахунок зміни його збудження. Тому стабілізація вихідних параметрів генераторів даної конструкції, особливо при їх роботі на мережу, постає вкрай актуальною задачею. Ця задача потребує вирішення питань регулювання параметрів генератора з використанням електронних схем (інверторів), з урахуванням безперервної зміни швидкості вітру, частоти обертання генератора та відповідної  зміни його параметрів. У статті продемонстровано параметри та умови, виконання яких є обов’язковим при паралельній роботі генератора та мережі, а також відзначено негативні наслідки помилкового фазування генератора та мережі. У разі обертання ротора генератора вітроколесом, безперервно змінюється кут Ѳ між ЕРС генератора і напругою мережі, в процесі чого змінюється електромагнітна потужність та момент генератора. Якщо швидкість ротора вища, ніж синхронна швидкість, кут Ѳ постійно зростає й машина почергово переходить з режиму генератора у двигунний, і навпаки. У двигунному режимі електромагнітний момент змінює свій знак та діє на ротор у напрямку його обертання, оскільки є двигунним. При куті Ѳ > π/2 генератор може випасти з синхронізму, тобто відбувається складний перехідний процес, який визначає вимоги до електронної схеми, увімкненої між генератором і мережею. В статті наведено варіант зазначеної схеми, яка складається з декількох блоків, та проаналізовано їх взаємозв’язок. Тож можна зробити висновок про можливість стабілізації вихідних параметрів вітроустановок зі збудженням від постійних магнітів відповідно до вимог мережі.