Improving the efficiency of electric machines using ferrofluids

Nethe, A.; Scholz, Th.; Stahlmann, H. D.

doi:10.1088/0953-8984/18/38/s31

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“…We take U(0)=I 4N , the identity matrix of order 4N . The system (3.8) has been solved numerically, using a numerical method given in Nelson (1969) and Farkas (1994), with N =8. The interval [0, 2 / 0 ] is divided into s equal parts by…”

Section: Floquet Analysismentioning

confidence: 99%

“…The Taylor-Couette ferrofluid flow has found some technological applications such as in making ferrofluid rotary seals. Ferrofluids have application in the electric motors by filling the air-gap between stator and rotor to improve efficiency and thus to save energy (Nethe et al, 2006). Numerous experiments have been conducted to understand the internal flow and the magnetization in the Taylor-Couette ferrofluid flow.…”

Section: Introductionmentioning

confidence: 99%

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Parametric modulation in the Taylor–Couette ferrofluid flow

Singh

Bajaj

2008

Fluid Dyn. Res.

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A parametric instability of the Taylor-Couette ferrofluid flow excited by a periodically oscillating magnetic field, has been investigated numerically. The Floquet analysis has been employed. It has been found that the modulation of the applied magnetic field affects the stability of the basic flow. The instability response has been found to be synchronous with respect to the frequency of periodically oscillating magnetic field.

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Section: Floquet Analysismentioning

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Section: Introductionmentioning

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Parametric modulation in the Taylor–Couette ferrofluid flow

Singh

Bajaj

2008

Fluid Dyn. Res.

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“…São também usados para melhorar a eficiência de máquinas eléctricas. O ferrofluido é colocado entre o estator e o rotor para aumentar a força e a quantidade de movimento em maquinas rotativas (Nethe et al, (2006)). São utilizados também em equipamentos tais como o de ressonância magnética por imagem (Pouliquen, ( 1989)) e em técnicas de separação magnética (Safarik e Safarikova, (1999)).…”

Section: Fluidos Magnéticosunclassified

Caracterização reológica de fluidos complexos em cisalhamento linear e tubo capilar

Dias¹

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A.1 Imagem da Microestrutura da Emulsão λ = 2 e φ = 2% . . . . . . . . A.2 Distribuição de Tamanho de gota para a emulsão λ = 2 e φ = 2%. Características da microestrutura: N g = 2450, a = 13, 37 µm, p = 0, 286 A.3 Frequência Relativa (N gint /(Dim int × N gtot ) para a emulsão λ = 2 e φ = 2%. Constantes da Log-Normal: C 1 = 0, 035, C 2 = 0, 95 . . . . . A.4 Imagem da Microestrutura da Emulsão λ = 2 e φ = 5% . . . . . . . . A.5 Distribuição de Tamanho de gota para a emulsão λ = 2 e φ = 5%. Características da microestrutura: N g = 1650, a = 12, 49 µm, p = 0, 321 A.6 Frequência Relativa (N gint /(Dim int × N gtot ) para a emulsão λ = 2 e φ = 5%. Constantes da Log-Normal: C 1 = 0, 038, C 2 = 1, 0 . . . . . . A.7 Imagem da Microestrutura da Emulsão λ = 2 e φ = 20% . . . . . . . . A.8 Distribuição de Tamanho de gota para a emulsão λ = 2 e φ = 20%. Características da microestrutura: N g = 2555, a = 12, 14 µm, p = 0, 290 A.9 Frequência Relativa (N gint /(Dim int × N gtot ) para a emulsão λ = 2 e φ = 20%. Constantes da Log-Normal: C 1 = 0, 039, C 2 = 0, 98 . . . . . A.10 Imagem da Microestrutura da Emulsão λ = 2 e φ = 40% . . . . . . . . A.11 Distribuição de Tamanho de gota para a emulsão λ = 2 e φ = 40%. Características da microestrutura: N g = 3570, a = 14, 22 µm, p = 0, 345 A.12 Frequência Relativa (N gint /(Dim int × N gtot ) para a emulsão λ = 2 e φ = 40%. Constantes da Log-Normal: C 1 = 0, 044, C 2 = 0, 948 . . . . A.13 Imagem da Microestrutura da Emulsão λ = 5 e φ = 2% . . . . . . . . A.14 Distribuição de Tamanho de gota para a emulsão λ = 5 e φ = 2%. Características da microestrutura: N g = 1150, a = 10, 00 µm, p = 0, A.15 Frequência Relativa (N gint /(Dim int × N gtot ) para a emulsão λ = 5 e φ = 2%. Constantes da Log-Normal: C 1 = 0, 05, C 2 = 1, 0 . . . . . . A.16 Imagem da Microestrutura da Emulsão λ = 5 e φ = 5% . . . . . . . . xli A.17 Distribuição de Tamanho de gota para a emulsão λ = e φ = 5%. Características da microestrutura: N g = 1385, a = 9, 61 µm, p = 0, 386 A.18 Frequência Relativa (N gint /(Dim int × N gtot ) para a emulsão λ = 5 e φ = 5%. Constantes da Log-Normal: C 1 = 0, 05, C 2 = 1, 0 . . . . . . A.19 Imagem da Microestrutura da Emulsão λ = 5 e φ = 20% . . . . . . . A.20 Distribuição de Tamanho de gota para a emulsão λ = 5 e φ = 20%. Características da microestrutura: N g = 2320, a = 11, 78 µm, p = 0, A.21 Frequência Relativa (N gint /(Dim int × N gtot ) para a emulsão λ = 5 e φ = 20%. Constantes da Log-Normal: C 1 = 0, 05, C 2 = 1, 0 . . . . . . A.22 Imagem da Microestrutura da Emulsão λ = 5 e φ = 40% . . . . . . . A.23 Distribuição de Tamanho de gota para a emulsão λ = 5 e φ = 40%. Características da microestrutura: N g = 3115, a = 11, 81 µm, p = 0, A.24 Frequência Relativa (N gint /(Dim int × N gtot ) para a emulsão λ = 5 e φ = 40%. Constantes da Log-Normal: C 1 = 0, 05, C 2 = 1, 0 . . . . . . A.25 Imagem da Microestrutura da Emulsão λ = 10 e φ = 2% . . . . . . . A.26 Distribuição de Tamanho de gota para a emulsão λ = 10 e φ = 2%. Características da microestrutura: N g = 2670, a = 21, 00 µm...

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Designing Permanent Magnet Machines for Ferrofluid Immersion

Judge¹

2013

Energy Technology 2013

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Improving the efficiency of electric machines using ferrofluids

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Parametric modulation in the Taylor–Couette ferrofluid flow

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Designing Permanent Magnet Machines for Ferrofluid Immersion

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