2021
DOI: 10.3365/kjmm.2021.59.10.698
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Effect of ERNiFeCr-2 Filler Metal on Solidification Cracking Susceptibility of CM247LC Superalloy Welds

Abstract: The metallurgical aspects of weld solidification cracking in Ni-based superalloys (with Ti+Al > 5 mass%) have not been widely investigated thus far. Herein, the solidification cracking susceptibility of the CM247LC superalloy and its welds with ERNiFeCr-2 filler wire was quantitatively evaluated using a novel modified Varestraint testing method, for the successful manufacturing of CM247LC superalloy gas turbine blades. It was found that the solidification brittle temperature range (BTR) of the CM247LC super… Show more

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“…The nonequilibrium mushy zone range (453 K) based on the actual Cu composition (15mass%Cu-steel) had the highest value compared with the other two Cu levels in this calculation. The 453 K mushy zone range was regarded as extremely wide compared with previous studies on difficult-to-weld 247LC superalloys, which has a non-equilibrium mushy zone range of 448 K 23,24) . In other words, Cu-depleted zone (for instance 15mass%-Cu mixture) within the severely unmixing fusion zone during Cu-steel dissimilar laser welding for battery pack manufacturing can be very susceptible to solidification cracking.…”
Section: Estimation Of Non-equilibrium Mushy Zone Rangementioning
confidence: 97%
“…The nonequilibrium mushy zone range (453 K) based on the actual Cu composition (15mass%Cu-steel) had the highest value compared with the other two Cu levels in this calculation. The 453 K mushy zone range was regarded as extremely wide compared with previous studies on difficult-to-weld 247LC superalloys, which has a non-equilibrium mushy zone range of 448 K 23,24) . In other words, Cu-depleted zone (for instance 15mass%-Cu mixture) within the severely unmixing fusion zone during Cu-steel dissimilar laser welding for battery pack manufacturing can be very susceptible to solidification cracking.…”
Section: Estimation Of Non-equilibrium Mushy Zone Rangementioning
confidence: 97%
“…본 연구에서 주목하고 있는 블레이드 소재 는 일방향응고용 247LC 초내열합금으로, 해당 소재는 용접 고온균열(응고 및 액화균열)에 취약한 소재로 잘 알려져 있다 6,7) . 본 저자는 247LC 초내열합금 용접부 의 응고 및 액화균열 민감도 최소화를 위한 용접야금학 적 인자 규명에 대한 다양한 선행연구 결과를 보고한 바 있다 4,5,[7][8][9][10][11] . 가스텅스텐아크용접(Gas Tungsten Arc Welding, GTAW)을 이용한 Varestraint 시험으로부터,…”
Section: 서 론unclassified
“…대한용접․접합학회지 제41권 제4호, 2023년 8월 255 향응고 및 단결정 니켈계 초내열합금을 기반으로 한 각 종 고부가 소재부품의 제조기술 국산화 연구개발이 활 발하게 진행되고 있다. 해당 부품(예: 가스터빈 블레이 드, 베인 등)들은 신품 제조 [1][2][3][4] 및 유지보수 [5][6][7] 시 용 접 및 적층제조 공정의 적용이 필수적이며, 따라서 용 접 야금학적 현상의 이해를 바탕으로 한 용접 건전성 확보는 해당 부품의 성능, 내구성과 직결되는 주요 핵심 공정기술이다. 하지만 일방향응고 및 단결정 초내열합 금들은 용접 시 고온균열이 발생하는 난용접(Difficultto-weld) 소재들로 잘 알려져 있어, 용접 건전성 확보 에 상당한 어려움이 있다 1,6,[8][9][10] .…”
unclassified
“…해당 함금에 대한 Varestraint 균열 시험 결과로부터, 응고균열발생 온도범위(Solidification Brittle Temperature Range, BTR)는 400 K 1) , 액화 균열발생 온도범위(Liquation Cracking Temperature Range, LCTR)는 620 K 11) 으로 보고된 바 있으며, 이는 용접 승온 및 냉각 과정 상의 1,000 K이라는 넓 은 온도범위에 걸쳐 고온균열이 발생될 수 있음을 의미 한다. CM247LC 합금의 용접 응고균열 만감도를 저 감시키기 위해, 용접성이 우수한 상용 용가재 적용 2,3) , 응고모드 제어 1) 그리고 저입열 급속용융 레이저 공정 의 적용 12) 등이 검토된 바 있으며, 특히 최근에는 용융 부에서의 응고결정립계 형성 억제를 통한 무균열 용접 가능성을 제시한 연구결과도 보고되고 있다 13) . 한편 CMSX-4, CMSX-10 등의 대표적인 단결정 초내열합 금에서도 적층제조 시 응고균열이 발생하는 등, 상당한 난용접 소재로 알려져 있으나, CM247LC 합금과 같 이 균열 민감도의 정량평가 등 용접 야금학적 검토에 대해서는 그 선행 결과가 부족한 실정이다 9) .…”
unclassified